煤氣化在我國能源化工領(lǐng)域占有重要地位,但廢水治理已成為制約該產(chǎn)業(yè)發(fā)展的關(guān)鍵問題。固定床、流化床及氣流床3 種氣化工藝所產(chǎn)生的廢水水質(zhì)并不相同,但其共同點是NH +4 -N 及COD 含量高。國內(nèi)外普遍采用預(yù)處理+ 生物處理+ 深度處理的工藝路線處理煤氣化廢水 ,NH +4 -N 及COD 的去除主要在生物處理單元實現(xiàn),而現(xiàn)有的生物處理工藝基本上都是以活性污泥法為主體,利用傳統(tǒng)原理脫氮除碳,將硝化及反硝化限制在不同反應(yīng)器或不同時間段,存在著工藝流程復(fù)雜、附屬構(gòu)筑物多、運行成本高、處理效果不穩(wěn)定等問題 。
與活性污泥法相比,生物膜法占地面積較小,不會發(fā)生污泥膨脹。在常規(guī)生物膜工藝中,僅有曝氣生物濾池成功應(yīng)用于煤氣化廢水的處理,但曝氣生物濾池對進水水質(zhì)要求高,濾料容易堵塞,僅作為后端輔助工藝與A/ O 法聯(lián)用。本文所采用的多級生物膜反應(yīng)器結(jié)合了生物膜法及生物固定化技術(shù)的優(yōu)勢,可同步去除NH +4 -N、TN、COD 及SS,使生物膜反應(yīng)器具備一體化處理能力,對NH +4 -N 及COD 具備深度去除能力,可作為模塊化處理技術(shù)應(yīng)用于不同種類煤氣化廢水的生物處理。在工藝結(jié)構(gòu)上,該反應(yīng)器不設(shè)置反沖洗裝置,污泥回流及混合液回流系統(tǒng),節(jié)省了反沖洗和回流的能耗,無需二沉池進行泥水分離,在減少構(gòu)筑物的同時縮小了整個處理系統(tǒng)的占地面積。
1材料與方法
1. 1 實驗裝置
實驗裝置如圖1 所示,其主體為4 級生物膜反應(yīng)器,由T1、T2、T3、T4 等4 個好氧反應(yīng)單元串聯(lián)而成,有效容積分別為1. 71、1. 71、1. 64 和1. 61 m3 ,廢水在反應(yīng)器中呈折流狀態(tài)逐級流動。各單元均設(shè)有填充率為70% 的親水性網(wǎng)狀交聯(lián)大孔載體、微孔曝氣裝置及穿孔排泥管,載體為自制3 cm × 3 cm × 3cm 立方體,孔隙率96. 7% 、持水倍率31. 2、比表面積3. 8 × 105 m2 ˙m - 3 、孔徑范圍為2. 5 ~ 5 mm,處理過程中呈懸浮狀態(tài)。載體上脫落的生物膜可沉積至污泥斗,通過穿孔排泥管定期排出反應(yīng)器。反應(yīng)器外部設(shè)有風機、進水調(diào)節(jié)系統(tǒng)及堿液補充系統(tǒng)。處理過程中通過回轉(zhuǎn)式風機持續(xù)供氣,供氣量根據(jù)在線DO 儀讀數(shù)和PLC 控制系統(tǒng)調(diào)整風機頻率,與在線pH 計聯(lián)鎖的堿液補充系統(tǒng)可根據(jù)pH 變化向需要補充堿度的單元及時投加氫氧化鈉溶液,進水調(diào)節(jié)系統(tǒng)中可根據(jù)實驗需要調(diào)整進水污染物負荷。
1. 2 實驗水質(zhì)
實驗用水為某煤制甲醇廠綜合廢水,該廠通過德士古氣化爐及低溫甲醇洗工藝生產(chǎn)甲醇,氣化廢水占廢水總量的85% ~ 90% ,另外還含有煤漿系統(tǒng)沖洗水、甲醇充裝站沖洗水、精餾廢液及生活污水。原水中的有機物以甲酸和甲醇為主,BOD5 / COD 一般為0. 35 ~ 0. 45,實驗期間調(diào)節(jié)池ρ ( NH +4 -N) = 217 ~385 mg˙L - 1 、ρ(COD) = 761 ~ 1 917 mg˙L - 1 、ρ(SS) = 126 ~ 475 mg˙L - 1 、pH = 8. 2 ~ 8. 7。
1. 3 實驗方法
實驗由啟動、穩(wěn)定運行及關(guān)鍵參數(shù)分析3 個階段組成。啟動階段的前3 d 進行悶曝,將廢水引入反應(yīng)器使各單元水位達到設(shè)計要求,開啟回轉(zhuǎn)式風機進行曝氣,每天向各單元投加由枯草芽胞桿菌、產(chǎn)堿桿菌、亞硝化單胞菌、銅綠假單胞菌組成的復(fù)合微生物菌劑1 次,投加量依次為60、40 和20 g。養(yǎng)生3 d 后開始以0. 12 m3 ˙h - 1 的流量連續(xù)進水、連續(xù)曝氣并維持各單元ρ(DO) = 3 ~ 5 mg˙L - 1 ,期間向需要補堿的單元投加氫氧化鈉溶液并保證反應(yīng)器出水pH > 7,每天定時檢測反應(yīng)器進、出水NH +4 -N 及COD 變化。穩(wěn)定運行階段考察系統(tǒng)處理效果的穩(wěn)定性及反應(yīng)器沿程水質(zhì)變化特征,共運行21 d,期間HRT = 55. 6 h,ρ(DO) = 2. 1 ~ 3. 2 mg˙L - 1 、水溫18. 7 ~ 24. 1 ℃ ,在T3 單元投加氫氧化鈉溶液。關(guān)鍵參數(shù)分析階段主要考察HRT、進水NH +4 -N 負荷及進水COD 負荷變化對處理效果的影響,通過調(diào)整進水流量改變HRT,投加氯化銨溶液改變進水NH +4 -N 濃度,投加甲醇改變進水COD 濃度,操作過程中控制各單元ρ(DO) = 2. 5 ~3. 5 mg˙L - 1 、水溫18. 7 ~ 24. 1 ℃ ,控制反應(yīng)器出水pH > 7。
按各階段實驗內(nèi)容對環(huán)境參數(shù)及廢水中的主要污染物進行分析,DO 測定采用Endress + Hauser LiquisysM COM223/253 溶解氧測量儀,pH 測定采用HACH P33 型pH/ ORP 分析儀,NH +4 -N 測定采用納氏試劑比色法,COD 測定采用重鉻酸鉀法,TN 測定采用堿性過硫酸鉀消解紫外分光光度法,SS 測定采用重量法。
2結(jié)果與分析
2. 1 啟動過程分析
啟動階段第4 ~ 16 天,反應(yīng)器以0. 12 m3 ˙h - 1的流量連續(xù)進水,NH +4 -N、COD 及TN 去除效果的變化如圖2 ~ 圖4 所示。悶曝養(yǎng)生(啟動階段前3 d)結(jié)束后,NH +4 -N 及COD 的去除效果即呈現(xiàn)顯著提高的趨勢,而TN 去除效果則在第9 天之后呈現(xiàn)顯著提高的趨勢。啟動階段第8 天,肉眼可見載體表面附著黃褐色生物膜,第13 天通過顯微鏡觀察可發(fā)現(xiàn)生物膜系統(tǒng)已形成完整的生物群落,第16 天通過掃描電鏡觀察可以發(fā)現(xiàn)載體表面及內(nèi)部孔道負載大量桿菌和球菌,微生物固定化過程基本完成。經(jīng)過16 d 的培養(yǎng),反應(yīng)器較快地完成了微生物的馴化及固定化,對NH +4 -N、COD 及TN 的去除率分別達到99. 8% 、97. 8% 和62. 7% 。
分析認為,硝化細菌及降解有機物的異養(yǎng)菌可在底物充足且好氧的條件下快速繁殖,而反硝化細菌的繁殖則需要穩(wěn)定的厭氧環(huán)境。由于多級生物膜反應(yīng)器不單獨設(shè)置厭氧段,在載體上生物膜未形成穩(wěn)定的厭氧微環(huán)境時,反硝化細菌的生長受到抑制;所以在第9 天之后,當載體表面形成較完整的生物膜且厭氧微環(huán)境構(gòu)基本形成,TN 去除效果得到顯著提升。
2. 2 污染物沿程變化
穩(wěn)定運行階段的21 d 內(nèi),HRT = 55. 6 h,ρ(DO) = 2. 1 ~ 3. 2 mg˙L - 1 、水溫18. 7 ~ 24. 1 ℃ ,反應(yīng)器出水pH > 7,反應(yīng)器沿程污染物變化情況見表1。
表1污染物沿程變化
在進水污染物濃度波動較大的情況下,由4 個好氧單元構(gòu)成的多級生物膜反應(yīng)器對主要污染物的去除效果穩(wěn)定,出水NH +4 -N、COD、SS 均優(yōu)于《石油化學工業(yè)污染物排放標準》(GB 31571-2015)。在持續(xù)曝氣的情況下,各單元均能實現(xiàn)NH +4 -N、COD、TN 及SS 的同步去除,反應(yīng)器對NH +4 -N、COD、TN 及SS 的平均去除率分別為99. 8% 、98. 1% 、65. 8% 和88. 2% ,SND 效率達到70. 1% ,對NH +4 -N 及COD 有較強的抗沖擊負荷能力,可達到深度去除的效果。本實驗所采用的多級生物膜反應(yīng)器與常規(guī)好氧生物膜反應(yīng)器運行方式不同,各單元底部曝氣裝置所產(chǎn)生的微氣泡在上升過程中被大量高密度懸浮載體進一步切割分化,氧利用率逐漸提高,而空氣壓力及流速逐漸降低。在適當?shù)钠貧鈴姸认?載體表面的硝化細菌和異養(yǎng)菌對DO 保持著較高的消耗速率,反應(yīng)器中的DO 不足以穿透以桿菌為主體的表層生物膜進入載體內(nèi)部所有孔道;因而在好氧反應(yīng)器中形成局部厭氧微環(huán)境,促使反應(yīng)器在碳源充足的條件下進行同步硝化反硝化。該多級生物膜反應(yīng)器并非通過單獨設(shè)置厭氧段(如A/ O 法)或通過間歇操作實現(xiàn)厭氧(如SBR)。A/ O 法去除效果容易受到污泥濃度、污泥齡及回流比的影響;SBR 法雖然在同一反應(yīng)器內(nèi)通過間歇曝氣實現(xiàn)硝化和反硝化作用,但卻在不同的時間段內(nèi)完成,設(shè)備閑置率高,硝化和反硝化作用在反應(yīng)時間上存在矛盾。
該多級生物膜反應(yīng)器中微觀厭氧區(qū)的存在并不影響好氧區(qū)NH +4 -N 及COD 的高效去除,去除效果較為穩(wěn)定;但另一方面,微觀厭氧區(qū)是一種局部厭氧狀態(tài),NH +4 -N 在好氧區(qū)被氧化后形成的部分NO -3 -N 因缺少厭氧環(huán)境而未進行充分的反硝化作用,導(dǎo)致出水TN 難以達到《石油化學工業(yè)污染物排放標準》( GB31571-2015)要求,為此,適當增加獨立的厭氧區(qū)可進一步優(yōu)化TN 去除效果。
與常規(guī)生物膜法相比,多級生物膜反應(yīng)器通過載體表面的吸附作用去除SS,被吸附的SS 可隨老化的生物膜一起脫落并沉降至污泥斗,最終通過排泥管排出反應(yīng)器。反應(yīng)器對SS 的去除效果優(yōu)于生物接觸氧化池,動力消耗低且無需反沖洗,在運行管理上優(yōu)于曝氣生物濾池。
2. 3 HRT 對處理效果的影響
在進水ρ ( NH +4 -N) = 275 ~ 320 mg ˙ L - 1 、ρ(COD) = 944 ~ 1 391 mg˙L - 1 的條件下,HRT 變化對處理效果的影響如圖5 所示。
延長HRT 可在一定程度上提高NH +4 -N 去除效果,但HRT 過長又會影響到反應(yīng)器的脫氮效率。在HRT 由35. 1 h 延長到44. 5 h 的過程中,NH +4 -N 去除效果逐步提高,NH +4 -N 去除率由最初的94. 7% 提高到99. 7% ;而在HRT 由44. 5 h 延長到55. 6 h 的過程中,NH +4 -N 的去除效果變化較小,出水ρ(NH +4 -N) < 1 mg˙L - 1 。
廢水中含有苯酚等難降解有機物,延長HRT 可進一步提高難降解有機物的去除,最終達到深度去除COD 的目的。在HRT 由33. 3 h 延長到51. 3 h 的過程中,COD 去除效果逐步提高,COD 去除率由最初的93. 7% 提高到98. 1% ,出水ρ(COD) 由61. 7 mg˙L - 1 降低到19. 3 mg˙L - 1 。在HRT 由51. 3 h 延長到55. 6 h 的過程中,出水ρ(COD)由19. 3 mg˙L - 1 降低到18. 3 mg˙L - 1 ,由于進水COD 濃度下降,COD 去除率未出現(xiàn)明顯變化。
在HRT≥39. 2 h 的情況下,多級生物膜反應(yīng)器出水ρ (NH +4 -N) ≤6. 13 mg˙L - 1 、出水ρ (COD) ≤42. 5 mg˙L - 1 ,可達到《石油化學工業(yè)污染物排放標準》(GB 31571-2015) 水污染物排放限值要求。在47. 6 h≤HRT≤55. 6 h 范圍內(nèi),NH +4 -N 及COD 去除效果基本不受HRT 變化的影響。而采用SBR、A/ O 等常規(guī)工藝處理同樣水質(zhì)的煤氣化廢水,HRT 一般要大于80 h 才能達到《石油化學工業(yè)污染物排放標準》(GB 31571-2015)的要求。多級生物膜反應(yīng)器通過生物固定化技術(shù)的應(yīng)用提高了有效生物量,通過載體的微觀厭氧區(qū)進行反硝化從而避免了單獨設(shè)置厭氧反應(yīng)器或厭氧時段,所以采用多級生物膜反應(yīng)器處理煤氣化廢水,可大幅縮短HRT,從而在減少反應(yīng)器容積的同時減小工程建設(shè)規(guī)模。
2. 4 進水負荷對處理效果的影響
受煤氣化生產(chǎn)線不穩(wěn)定因素的影響,生物處理單元進水水質(zhì)波動較大,這就要求反應(yīng)器對進水負荷變化具備一定的緩沖能力,因而需要考察進水負荷對反應(yīng)器處理效果的影響。在HRT = 55. 6 h,進水ρ(COD) = 983 ~ 1 347 mg˙L - 1 的條件下,進水NH +4 -N 負荷對NH +4 -N 去除效果的影響如圖6 所示。
多級生物膜反應(yīng)器對進水NH +4 -N 負荷變化具備一定的緩沖能力, 當進水NH +4 -N 負荷≤0. 158kg˙(m3 ˙d) - 1 ,反應(yīng)器去除NH +4 -N 的穩(wěn)定性較好,達到了深度脫氮的效果,出水ρ (NH +4 -N) = 0. 61 ~0. 97 mg˙ L - 1 , 去除率為99. 7% ~ 99. 8% 。進水NH +4 -N 負荷> 0. 158 kg ˙ ( m3 ˙ d) - 1 之后, 進水NH +4 -N 負荷的提高對NH +4 -N 去除的穩(wěn)定性具有顯著影響,出水ρ(NH +4 -N)隨進水負荷的提高而增大,NH +4 -N 去除率下降。在進水NH +4 -N 負荷≤0. 203kg˙(m3 ˙d) - 1 的情況下,出水ρ ( NH +4 -N) ≤5. 15mg˙L - 1 ,可達到《石油化學工業(yè)污染物排放標準》(GB 31571-2015) 水污染物排放限值要求,當進水NH +4 -N 負荷= 0. 248 kg˙(m3 ˙d) - 1 ,出水ρ(NH +4 -N) = 18. 9 mg˙L - 1 ,NH +4 -N 去除率降至96. 7% 。
在HRT = 55. 6 h, 進水ρ ( NH +4 -N) = 273 ~313 mg˙L -1 的條件下,進水COD 負荷對COD 去除效果的影響如圖7 所示。隨著進水COD 負荷的提高,出水ρ ( COD) 逐漸增大, 在進水COD 負荷≤1. 357 kg˙(m3 ˙d) - 1 的情況下,出水ρ(COD)≤54. 2 mg˙L - 1 ,可達到《石油化學工業(yè)污染物排放標準》(GB 31571-2015)水污染物排放限值要求。COD 去除率在進水COD 負荷≥1. 198 kg˙(m3 ˙d) - 1 后呈持續(xù)下降趨勢,當進水COD 負荷= 1. 703 kg˙(m3 ˙d) - 1 ,COD 去除率降至97. 3% 。具體參見污水寶商城資料或http://www.dowater.com更多相關(guān)技術(shù)文檔。
3結(jié)論
1)采用4 級生物膜反應(yīng)器串聯(lián)處理煤氣化廢水,在16 d 的培養(yǎng)時間內(nèi)快速完成了微生物的馴化及固定化,對NH +4 -N、COD 及TN 的去除率分別達到99. 8% 、97. 8% 和62. 7% 。
2)在HRT = 55. 6 h 的條件下連續(xù)運行21 d,反應(yīng)器各單元均能實現(xiàn)對NH +4 -N、COD、TN 及SS 的同步去除,反應(yīng)器出水NH +4 -N、COD、TN 及SS 的質(zhì)量濃度分別為0. 23 ~ 1. 37、16. 3 ~ 26. 1、91. 6 ~ 139、12. 3 ~18. 5 mg˙L - 1 ,平均去除率分別為99. 8% 、98. 1% 、65. 8% 和88. 2% ,SND 率達到70. 1% 。
3)在HRT≥39. 2 h 的情況下,多級生物膜反應(yīng)器出水ρ(NH +4 -N)≤6. 13 mg˙L - 1 、出水ρ(COD)≤42. 5 mg˙L - 1 ,可達到《石油化學工業(yè)污染物排放標準》(GB 31571-2015) 水污染物排放限值要求,在47. 6 h≤HRT≤55. 6 h 范圍內(nèi),NH +4 -N 及COD 去除效果基本不受HRT 變化的影響。
4)多級生物膜反應(yīng)器對進水負荷變化具備一定的緩沖能力,在進水NH +4 -N 負荷≤0. 203 kg˙(m3 ˙d) - 1 、進水COD 負荷≤1. 357 kg˙(m3 ˙d) - 1 的情況下,出水ρ(NH +4 -N)和ρ(COD)可達到《石油化學工業(yè)污染物排放標準》(GB 31571-2015)水污染物排放限值要求。
來源:中國污水處理工程網(wǎng)
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